2006荷载规范的变化 #}'sknvM}
经过学习2006版荷载规范，总结如下： '494^1"io
第１处修改、 Yp9% u9tNq
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3.2.3 uF-Rl##
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~NO'8 Mr
注３：当考虑以竖向的永久荷载效应控制的组合时，参与组合的可变荷载仅限于竖向荷载（原） >vQKCc|93
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（取消此注） [\pp K C
I%ZSh]On
这条是一个重要的修改，以往这是出题时的一个重要的陷阱，当永久荷载分项系数取1.35时，不能计入风荷载效应。现应该计入风荷载效应了，且组合系数为0.6，水平荷载还有吊车水平荷载。 G\S_e7$ /
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dxWG+S
-------------------------------------------------------------------------------- T4 "*w
J`A )WsKkb
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第２处修改、 7C^W <SUo
",Fqpu&M
3.2.5 #K[6Ai=We}
T:EU I ]
１ １）永久荷载的分项系数对结构不利时（没有变化） ]4-t*Em
0Y ld!L
２） 当其效应对结构有利时的组合，应取1.0。 fmk(}
&0@AM_b
２ 可变荷载的分项系数： .?-]+ -J?`
::G0v
一般情况下取1.4； [c#?@S _
4B=@<( H
对标准值大于４KN/m2的工业房屋楼面的活荷载取1.3 o_%gFV[q
w<=-n ;2
３ 对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，荷载的分项系数应按有关的结构设计规范的规定采用。 G!m;J8#m(
'fY(
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这条修改没有本质的改变，原规范中有0.9的数据要求，本次没有规定数值，本来砌体规范中取值为0.8所以本次修改不按有关结构规范的规定采用。 Pt %EyFG
5B+I\f&
P}bw E j
-------------------------------------------------------------------------------- 1ba* U~OEg
ST^{?Q
H=7Nh6v
第３处修改、 X0gWTs
G[[<-[C]5
4.1.1表4.1.1中８（２） Z <vTr6?
BZWGXzOFh
双向板楼盖（板跨不小于6m*6m）和无梁楼盖（柱网尺寸不于小6m*6m） 1
gx(L*y,
8AV G pL
这条是对原规范双向板说明不细致的补充，没有本质的改变 $ &fm^1
"+KAYsVtU
１１（３） fIg~[VN"
g|V0[Hnq6
当人流可能密集时 RkXW(T`
a$P$Ngi?S
原规范指定是消防通道面过于窄所以进行修改。 ]h_V5rdX@
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-------------------------------------------------------------------------------- /2e,,)4g
H;rLU 9b
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第４处修改、 kv'gs+,e
Y!L<&
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7.1.1条 Wc- 8j2 M
Gf1O7L1rX
２当计算围护结构时wk=βgzμslμzw0 i5^U1K\M
j*}2A I
式中βgz为阵风系数 5 Dlx]_
OLM}en_L
μsl为局部风压体型系数 &26H
^5d9n<_xnQ
本条修改只是对原规范是系数用的字母进行修必，没有本质的必变，但7.3.3条中局部风压体型系数有很大的变化，见下一条内容，风振系数在7.5.1 条中也有变化。 TdH~ s z
ck 4g=QpD{
bv8GJ #
-------------------------------------------------------------------------------- G@;I^_gN
uA2-&smw
%R [X_n=
第５处修改、
1 |zy6
n32.W?9
7.3.3验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μsl R~&i8n.
K~JXP5`(
一、外表面
@s@ 67\
@ag*zl
二、内表面 2DbM48\E
LQrm/)4bF5
对封闭式建筑物，按外表面风压的正负情况取-0.2或0.2。 y()Si\9v
GBsM?A:
注：上述局部体型系数μsl(1)是适用于围护的从属面积Ａ小于或等于１m2的情况，当围护结构的从属面积大于或等于10m2时，局部风压体型系数μsl(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数（Ａ）可按面积的对数线性插值，即 SQd`xbIuL
86,$ I+
μsl(A)＝μsl(1)＋［μsl(10)－μsl(1)］logＡ !%{s[eO\
] /{987
本条是一个非常大的修改，引入一个对数插值的算法，值得引起我们的重视 +B0G[k7
edy6WzxBcm
kwd)5J
-------------------------------------------------------------------------------- J6Q}a7I#
ep3iI77/
M :Aik&
第６处修改、 c_r&)8
+2+wNFU
7.4.1 /o_h'l|PS
.5~ W3 v
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对于高度大于30米且高宽比大于1.5的房屋和基本自振周期大于0.25s的各种高耸结构以及大跨度屋盖结构，均应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振影响。风振计算应按随机振动理论进行，结构的自振周期应按结构动力学计算 axW4 cS ?
*jF VYg
本条的的修改主要是加了大跨度屋盖结构，在条文说明中有明确的阐述： BsX#
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8?7gyp!k_f
关于在设计中可以不考虑风振系数的结构，按以往的经验，仅限于基本自振周期不大于0.25s的高耸结构和高度不大于30m或高宽比不大于1.5的房屋。查是对于大跨度的屋盖结构（包括县挑屋盖结构）的风振问题过去没有明确，这次修订予以补充，这里的大跨度屋盖是指跨度在36m以上的屋盖（不包括索结构） m TW @E#)n
a~-^ $Fzgy
但计算中没有提及大跨度屋盖结构的风振系数如何计算，这种结构是比较少见的吧。 pH1 9 "=p<
T?Dq2UW
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-------------------------------------------------------------------------------- 5E+k}S]M$
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第７处修改、 Q4;br ?2H
S}hg*mWn{$
7.5.1条 92k}ON
E+&]96*Lby
计算直接承按风压的幕墙构件（包括门窗）风荷载时的阵风系数按表7.5.1确定 =/Dp*
Z)U#5|sf
对其他屋面、墙面构件阵风系数取1.0。 o\luE{H
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这条的修改内容关键是在第二句话上，对围护墙计算时阵风系数应取1.0而不应按表中的数据。 n>dM OQb
UI4Xv
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-------------------------------------------------------------------------------- 79^on8 k}
GZN@MK*co
%V$ujun`
第８处修改、 ^w<:UE2a!
T'*.LpNP,
7.6.1 sv ^; nOAc
uK?T <3]'
对圆形截面的结构，应按下列规定对不同雷诺数Ｒe的情况进行横风向风振（旋涡脱落）的校核： fuH Dif,
iDO~G($C
１ 当Ｒe<3*105且结构顶部风速vH大于vcr时，可发生亚临界微风共振。此时，可在构造上采取防振措施，或控制结构的临界风速vcr不小于15m/s。 y^ C; ?B<
b* 6c.
２ 当Ｒe>=3.5*106且结构顶部风速vH的1.2倍大于vcr 时，可发生跨临界的强风共振，此时应按第7.6.2条考虑横风向荷载引起的共振效应。 r[$Qt j Q
*TuoC5
３ 当雷诺数为3*105<=Re<3.5*10时，则发生超临界范围的风振，可不作处理。 w? AE8n$8
>NwrJSx
４ 雷诺数Re可按下列公式确定： dBG] J18
55oLj.l^j
Re=69000vD q\[31$i$
O'."ca]:5
式中v-----计算所用风速，可取vcr值； n20H{TA
U[S;5xeF.j
D----结构的截面直径。 $M x.8FC +
}}qR~.[
５ 临界风速vcr和结构顶部风速vH可按下列公式确定： `bZ_=UAb
GX_Lxc_<f
vcr=D/TiSt k#% 19B
gW S4 9*O
vH=√(2000μHω0/ρ) "`:#sF9 S
LM _4.J
６ 当结构沿高度截面缩小时（倾斜度不大于0.02），可近似取2/3结构高度处的直径。 d*3R0Q|#{
Pr<?E [
本条修改的关键在强风共振上，一是强风共振的条件，顶风速多了一个1.2的系数，这样产生强风共振的可能性就大了，原来可能不是强风共振的，现在就变成了强风共振而要计算横风向共振。二是顶风速的计算公式中少了γw系数，这是因为前面所提及的1.2的系数的原因。 7k 3":2 :
还有最后一条没有总结，过完春节再说。 RpLm'~N'
总之这次修改记住一点：“风变了”，三大点，要计入风了，围护结构的风大了，横向风振更多了。
