2006荷载规范的变化 4# pn ]
经过学习2006版荷载规范，总结如下： i)vbmV
第１处修改、 zv1#PfO@)
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3.2.3 J%_m `?
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注３：当考虑以竖向的永久荷载效应控制的组合时，参与组合的可变荷载仅限于竖向荷载（原） >8I?YT.
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（取消此注） n^H Kf^]
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这条是一个重要的修改，以往这是出题时的一个重要的陷阱，当永久荷载分项系数取1.35时，不能计入风荷载效应。现应该计入风荷载效应了，且组合系数为0.6，水平荷载还有吊车水平荷载。 {F Ir|R&
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第２处修改、 \Vc-W|e
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3.2.5 Dy_ayxm
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１ １）永久荷载的分项系数对结构不利时（没有变化） a&'!g)d
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２） 当其效应对结构有利时的组合，应取1.0。 <{t*yMr
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２ 可变荷载的分项系数： =) Aav!
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一般情况下取1.4； A/WmV v6
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对标准值大于４KN/m2的工业房屋楼面的活荷载取1.3 *%[L
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３ 对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，荷载的分项系数应按有关的结构设计规范的规定采用。 Bl\/q 83(
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这条修改没有本质的改变，原规范中有0.9的数据要求，本次没有规定数值，本来砌体规范中取值为0.8所以本次修改不按有关结构规范的规定采用。 ;9WS #>o
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第３处修改、 h d~ 3I4D
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4.1.1表4.1.1中８（２） xI'sprNa_1
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双向板楼盖（板跨不小于6m*6m）和无梁楼盖（柱网尺寸不于小6m*6m） +>w %j&B
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这条是对原规范双向板说明不细致的补充，没有本质的改变
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１１（３） )z:"P;b"Nl
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当人流可能密集时 q6A"+w,N
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原规范指定是消防通道面过于窄所以进行修改。 <-Hw@g
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第４处修改、 +NM` y=@@
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7.1.1条 ! 4?QR
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２当计算围护结构时wk=βgzμslμzw0 p7Q}xx
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式中βgz为阵风系数 w~}*MsB
[v,Y-}wQ)
μsl为局部风压体型系数 .huk>
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本条修改只是对原规范是系数用的字母进行修必，没有本质的必变，但7.3.3条中局部风压体型系数有很大的变化，见下一条内容，风振系数在7.5.1 条中也有变化。 lD K<gd
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第５处修改、 JSCZX:5
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7.3.3验算围护构件及其连接的强度时，可按下列规定采用局部风压体型系数μsl )C1ihm!7\
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一、外表面 pS) &d4i
9p ehQFfH
二、内表面 n0T>sE -9
RaX :&PE
对封闭式建筑物，按外表面风压的正负情况取-0.2或0.2。 [VL+X^
pOmHxFOOK
注：上述局部体型系数μsl(1)是适用于围护的从属面积Ａ小于或等于１m2的情况，当围护结构的从属面积大于或等于10m2时，局部风压体型系数μsl(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数（Ａ）可按面积的对数线性插值，即 d[t+iBP;)
J+]W*?m
μsl(A)＝μsl(1)＋［μsl(10)－μsl(1)］logＡ $+%e Lx*
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本条是一个非常大的修改，引入一个对数插值的算法，值得引起我们的重视 sX,."@[
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第６处修改、 N H$! <ffz
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7.4.1 |s}7<A
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对于高度大于30米且高宽比大于1.5的房屋和基本自振周期大于0.25s的各种高耸结构以及大跨度屋盖结构，均应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振影响。风振计算应按随机振动理论进行，结构的自振周期应按结构动力学计算 >'MT]@vez
(G#QRSXc\
本条的的修改主要是加了大跨度屋盖结构，在条文说明中有明确的阐述： V']{n7a-
wq6.:8Or-]
关于在设计中可以不考虑风振系数的结构，按以往的经验，仅限于基本自振周期不大于0.25s的高耸结构和高度不大于30m或高宽比不大于1.5的房屋。查是对于大跨度的屋盖结构（包括县挑屋盖结构）的风振问题过去没有明确，这次修订予以补充，这里的大跨度屋盖是指跨度在36m以上的屋盖（不包括索结构） %s(Ri6R &
%1jlXa
但计算中没有提及大跨度屋盖结构的风振系数如何计算，这种结构是比较少见的吧。 dJYW8pcKT
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第７处修改、 qe@ctHpn
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7.5.1条 !I UH 5
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计算直接承按风压的幕墙构件（包括门窗）风荷载时的阵风系数按表7.5.1确定 ~4t7Q
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对其他屋面、墙面构件阵风系数取1.0。 6Y 4I $[
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这条的修改内容关键是在第二句话上，对围护墙计算时阵风系数应取1.0而不应按表中的数据。 @*s7~:VQ
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第８处修改、 "^3pP(8;~
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7.6.1 ]"DsZI-glW
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对圆形截面的结构，应按下列规定对不同雷诺数Ｒe的情况进行横风向风振（旋涡脱落）的校核： 12bt\ h9
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１ 当Ｒe<3*105且结构顶部风速vH大于vcr时，可发生亚临界微风共振。此时，可在构造上采取防振措施，或控制结构的临界风速vcr不小于15m/s。 JS:AHJSz
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9x
２ 当Ｒe>=3.5*106且结构顶部风速vH的1.2倍大于vcr 时，可发生跨临界的强风共振，此时应按第7.6.2条考虑横风向荷载引起的共振效应。 9bVPMq7}i
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３ 当雷诺数为3*105<=Re<3.5*10时，则发生超临界范围的风振，可不作处理。 Hb :@]!r>
!U?Z<zh
４ 雷诺数Re可按下列公式确定： <6(&w9WY
h+<F,0
Re=69000vD ?--EIA8mfp
N*CcJp{Q
式中v-----计算所用风速，可取vcr值； #y4+O;{
/ A{/
D----结构的截面直径。 XFx p ^
ZY Ci&l
５ 临界风速vcr和结构顶部风速vH可按下列公式确定： 'A}@XGE:p
p\&Lbuzv
vcr=D/TiSt $w@0} 5Q
Y8$,So>~
vH=√(2000μHω0/ρ) xD|CQo}:
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６ 当结构沿高度截面缩小时（倾斜度不大于0.02），可近似取2/3结构高度处的直径。 pMy];9SvW
x_K8Gr#Z 0
本条修改的关键在强风共振上，一是强风共振的条件，顶风速多了一个1.2的系数，这样产生强风共振的可能性就大了，原来可能不是强风共振的，现在就变成了强风共振而要计算横风向共振。二是顶风速的计算公式中少了γw系数，这是因为前面所提及的1.2的系数的原因。 +uD4$Wt_F
还有最后一条没有总结，过完春节再说。 y ))) {X
总之这次修改记住一点：“风变了”，三大点，要计入风了，围护结构的风大了，横向风振更多了。
